聖農實業是全國規模最大的私營養雞企業 ，每年產生大量的養雞廢棄物—雞糞（2008年年產雞糞達25萬噸） ，雞糞的大量產生不但嚴重製約了企業的發展 ，而且對當地環境造成了嚴重汙染 ，並威脅到閩江上遊水資源的安全 。

麵對這一難題 ，聖農人開拓思維 、大膽創新 ，提出了利用雞糞直接燃燒發電的新思路 ，不但解決了製約企業發展問題 、環境汙染問題 ，還可將雞糞燃燒發電 ，創造豐厚的經濟效益 。

    經過多方考察論證 ，2007年12月 ，武漢凱迪控股投資有限公司與福建省聖農實業有限公司合資建設合資建設的福建凱聖生物質發電項目正式開工建設 。工程建設規模為2×12MW汽輪發電機組+2×65t/h循環流化床鍋爐 ，工程建成投產後 ，年可消耗雞糞25萬噸 ，節約標煤9.4萬噸 ，減少CO2溫室氣體排放12萬噸 。

    本工程65t/h循環流化床鍋爐由武漢凱迪電力工程公司設計 ，江西江聯環保能源公司生產 。型號KG65—5.29/450-FDJ1 ，型式為次高壓中溫循環流化床鍋爐 ，最大連續蒸發量65 t/h ，額定蒸汽壓力5.29Mpa ，額定蒸汽溫度450℃ 。本鍋爐采用單汽包自然循環 、平衡通風 、絕熱旋風分離器 、兩級噴水減溫 。雞糞燃料元素分析數據如下 ：

    本工程汽輪發電機組由南京汽輪電機（集團）有限責任公司設計生產 。汽輪機型號C12/4.9/0.981 ，型式為次高壓中溫抽汽凝汽式汽輪機 ，額定功率12MW ，新蒸汽壓力4.9Mpa ，新蒸汽溫度435 ℃ ，新蒸汽進汽量                                                     65 t/h ；發電機型號QFJ-15-2-10.5 ，額定功率15MW ，額定電壓10.5kV ，額定電流1031A 。

2009年4月6日 ，福建凱聖#1機組開始並網試運 ，標誌著亞洲第一座用循環流化床鍋爐直接燃燒雞糞發電的節能環保電廠建成投入試運行 。

    本文重點介紹了利用循環流化床鍋爐直接燃燒雞糞發電試運過程中遇到的技術問題及其解決方法 ，希望能對相近類型電廠提供有益的借鑒 ，為生物質廢物綜合利用事業 、節能環保事業作出一定的貢獻 。

1 、油槍點火不著 、著火後頻繁滅火問題

    3月19日，#1爐點爐吹管 ，17時50分 ，#1爐開始進行油槍點火 ，但多次滅火點火不著 ，重新進行油槍清理 、霧化試驗未發現異常 ，後分析發現點火風量偏大（點火風6000Nm3/h ，混合風12000 Nm3/h） 。

19時15分 ，將點火風 、混合風分別降到4000 Nm3/h 、6000 Nm3/h後 ，#1爐右油槍著火成功 。

    但左油槍仍多次點火不著 。通過點火過程觀察發現 ：點火槍打火過程中一直火檢無火 ，而打火槍撤出瞬間 ，火檢短時間發出著火信號後又很快消失 ，通過以上現象分析判斷可能是點火槍太靠裏造成點火不著 ，後將點火槍抽出20mm後 ，左油槍 點火成功 。

    左油槍點火成功後 ，又頻繁出現運行一段時間後滅火現象 ，經分析 、檢查發現左側油槍火檢保護強度 、頻率定值整定太高 ，後將整定值調整後 ，左油槍一直保持穩定運行 。

2 、給料機堵塞

    3月19日 ，#1爐點爐吹管 ，到3月20日1 ：00 ，#1爐達到投料條件 ，#1爐4台螺旋給料機第一次啟動投料 ，但投運後 ，相繼出現卡澀 ，給料機被迫停運 ，而且造成了#3給料機減速機地腳螺栓被拔起 。造成本次給料機卡澀的主要原因是給料機出口處螺旋軸支撐裝置和上部蓋板共同阻礙出料 ，造成出口堵料卡住給料機 。後將給料機上部蓋板取消 ，並加裝給料機出口導料裝置 ，給料機運行恢複了正常 。

3 、調節保安係統故障

    3月25日， #1機調節保安係統試運 ，OPC油壓不能建立 ，經分析 、檢查 ，OPC油壓不能建立是由於OPC閥塊內部有紙片 ，堵塞OPC閥塊內部油路造成 ，紙片取出後 ，OPC油壓最終建立起來 。

OPC油壓不能建立處理正常後 ，又發現#1機打閘後OPC油壓卸不掉 、調速汽門不能關閉 ，後經分析檢查 ，OPC油壓卸不掉為OPC閥塊內部泄油閥生鏽卡澀所致 ，對泄油閥進行除鏽 、清理後恢複正常 。

    3月27日 ，#1機組空負荷試運 ，進行注油試驗後 ，#1機掛閘掛不上 ，經分析 、檢查，確認為危急保安器滑閥卡澀所致 ，對危急保安器進行檢修後 ，重新進行注油試驗 、掛閘正常 。

4、凝結泵出力下降問題

    3月27日 ，#1機組空負荷試運 ，凝結泵多次出現出水量下降 、不打水現象 ，經輪流對各凝結泵入口濾網清理 、並取消細濾網 ，勉強維持了凝結水係統的運行 。

    4月6日 ，#1機組20%負荷試運中 ，又出現凝結泵不打水問題（3台凝結泵全部開啟 ，仍不能保證熱水井水位） ，#1機組被迫停機 。經分析 、檢查 ，凝結泵不打水是由於#1機軸封加熱器疏水接入熱水井中上部 ，而軸封加熱器疏水水封高度不足存在漏氣現象 ，熱水井水位升高後 ，部分氣體被攜帶進入凝結泵造成 。後對軸封加熱器疏水進行了改造 ，消除了因漏氣而造成凝結泵不打水問題。

5、鍋爐帶不上負荷

    4月6日 ，#1機組第一次並網 ，正式投入帶負荷試運 。到4月8日 ，根據試運要求機組負荷需要由4MW增加到12MW（滿負荷） ，但鍋爐給料 、送風量均基本到額定值 ，鍋爐負荷一直上不去 。經分析 ，鍋爐負荷上不去原因為二次風量過大 ，爐膛出口溫度上不去（床溫750 ，爐膛出口隻有400）造成 。經過對二次風的調整 ，爐膛出口溫度由400上升到750 ，在給料量減小 、一次風 、二次風均有所減少的情況下 ，鍋爐負荷 、機組負荷均明顯上升 ，最終達到了滿負荷的要求 。

6 、壓縮空氣係統壓力不能滿足需要問題

    #1爐 、#1機組投入試運後 ，發現壓縮空氣壓力經常嚴重偏低 ，影響了輸灰係統正常運行 ，影響了除塵器的正常清灰 。

經檢查分析 ，造成壓縮空氣壓力嚴重偏低的主要原因為 ：壓縮空氣係統2隻儲氣罐設計為並列運行 ，實際安裝為單獨運行，使得壓縮空氣緩衝空間減少 ，用氣量瞬時過大時 ，壓力下降過快 ；輸灰係統程控程序中輸灰時間設定過長（達150秒） ，使得輸灰用氣量過大 ；除塵器清灰程序中，除塵器清灰周期設定過短（120秒） ，使得除塵清灰用氣量明顯過大 。

後對壓縮空氣儲氣罐改為並列運行 ，對輸灰程控輸灰時間 、除塵清灰周期進行了修正 ，壓縮空氣壓力恢複了正常 。

7 、返料器頻繁堵塞問題

    #1機組投入帶負荷試運行後 ，#1鍋爐於4月8日 、12日 、21日先後3次出現返料器、料腿堵塞問題 ，造成機組屢次被迫停運，嚴重影響了機組的試運進程 ，對機組正常投運提出了嚴峻挑戰 。

（1）4月8日第一次堵灰分析處理

    4月8日7 ： 31 ，#1爐返料器第一次發生堵塞 ，鍋爐 、機組被迫停運 。經打開返料器 、分離器人孔檢查 ，返料器 、料腿積滿灰 ，分離器內積灰到一半高度 ，並伴有循環灰板結現象 。

電廠方分析認為 ，返料器已堵塞的主要原因是 ：返料器出力不足 ，料腿內積灰越來越多 ；返料中止後 ，因返料器 、料腿內循環灰含有少量低熔點化合物 ，具有很強有力粘附性，低熔點化合物將循環灰粘結 ，灰內出現一定程度的板結 。

根據以上分析 ，電廠方提出 ：對返料器特性進行試驗 ，確定最大返料量 ，並分析計算循環灰量 ，必要時組織改造 ，增加返料器出力。

    安裝調試單位分析認為 ：堵塞的原因是料層差壓控製較高影響返料 、返料器及料腿烘爐不徹底循環灰被返料器析出水分粘結造成 ，隻要控製好料層差壓 、適當延長從點爐到高負荷的時間就可以解決問題 。基於以上分析 ，因而未進行返料器出力等性能試驗 ，未加返料器放灰管 。

（2）4月12日第二次堵灰分析處理

    4月12日 ，返料器 、料腿堵灰清理完成後 ，#1機組再次啟動進行帶負荷試驗 ，23 ：07返料器再次堵塞 ，鍋爐 、機組被迫停運 。鍋爐 、機組停運後 ，檢查發現料腿 、返料器內積滿灰 ，並有明顯整體結塊現象 。

對於第二次堵塞 ，電廠方認為 ：堵塞原因是返料器出力不足 ，較高負荷運行時料腿中循環灰積灰較多，造成流化不良 ，又因雞糞燃料灰中含有低熔點物質 ，循環灰在較高溫度下有粘結性 ，流化不良而堆積時結塊 ，應采取 ：對返料器特性進行試驗 ，調整返料 、鬆動風配比 ，確定最大返料量 ，並分析計算循環灰量 ，必要時組織改造 ，增加返料器出力 。

設計安裝 、調試單位認為 ：堵塞的原因是循環灰在較高溫度下有粘結性 ，逐漸粘附在料腿造成返料中止 ，應采取：設計加裝料腿吹掃風 ，經常進行吹掃 ；增加返料器溫度測點 、床壓測點 ，監視返料器參數 ；對返料器特性試驗 ；化驗循環灰熔點（後化驗灰熔點為1160℃） 。

    分析會結束後 ，由設計 、安裝單位對料腿設計加裝了料腿吹掃風管 、風門（采用流化風機出風） ；對返料器加裝了溫度測點 、床壓測點 ；對返料器進行了試驗 。

（3）4月21日第三次堵灰分析處理

    4月20日 ，#1爐返料器改造 、試驗後 ，#1機組再次進行帶負荷試驗 ，到4月21日13 ：01 ，返料器第三次堵塞 ，後#1鍋爐 、#1機組被迫停運 。

停運後檢查發現 ，返料器 、料腿 、分離器內積滿灰 ，返料器 、料腿內灰明顯結塊 。

    第三次堵塞發生後 ，電廠方分析認為 ：循環灰之間有結塊現象 ，但與料腿之間基本沒有結合，說明堵塞原因不是料腿粘灰而堵塞 ；回料閥壓力逐漸上漲 ，後料腿壓力迅速上漲 ，說明堵灰起源是從返料器出力不足開始的 ，堵塞原因是返料器因設計 、調整等原因出力不足 ，較高負荷運行時料腿中循環灰越積積灰較多 ，造成流化不良 ，又因雞糞燃料灰中含有低熔點物質，循環灰在較高溫度下有粘結性 ，流化不良而堆積時結塊 。應采取 ：對返料器特性進行試驗 ，調整返料 、鬆動風配比 ，確定最大返料量 ，必要時組織改造 ，增加返料器出力 。

    設計安裝 、調試單位認為 ：堵塞的原因為返料器因某種原因出力不能滿足循環灰排灰要求引起 ，應采取 ：繼續對鬆動風進行風量調整試驗 ，增加返料器出力 ；在返料器人孔下部增加水平吹掃風 ，增加返料器出力 。

分析會結束後 ，設計 、安裝單位在返料器人孔下方增加了水平吹掃風（用以增大返料器出力） 。

（4）返料器改造後的效果

    4月27日 ，#1爐 、#1機組第四次啟動進行帶負荷試運（21 ：48並網） ，到4月28日17時 ，隨著負荷增加 ，返料器內循環灰灰位又出現明顯上漲（達到報警值） 。後將可大幅增加返料器出力的水平吹掃風投入運行 ，返料器內灰位很快恢複了正常 。

    同時 ，試運過程中 ，為防止返料器內循環灰流化不良處發生粘結 ，通過調整二次風 ，一直將分離器 、料腿 、返料器內溫度控製在750℃以下 。

    通過以上調整控製手段 ，機組多次啟動 ，返料器仍運行正常 ，未出現堵灰問題 。

8 、#1機衝轉中轉速飛升問題

     4月20日20時16分 ，#1爐 、#1機組點火啟動試運 ，到4月21日4時45分#1機組衝轉 ，5時14分 ，#機組衝轉到920rpm時 ，突然出現汽機自動主汽門開大 ，汽輪機轉速飛升現象 ，運行人員緊急打閘 ，汽輪機超速最高達到3130rpm 。

    後經檢查確認 ，本次汽輪機轉速飛升故障是由於#1機組衝轉期間 ，電氣專業進行#1發電機出口開關拉合試驗（試驗位置） ，開關合閘後向DEH發出了並網信號 ，機組調速汽門自動開大造成 。通過此次故障 ，各方認真吸取經驗教訓 ，對發電機出口開關試驗時間作出了相關規定（禁止衝轉期間進行合閘試驗） ，並聯係設計單位對發電機出口開關在試驗位置發出並網信號的不合理現象進行設計改進 。

9 、主汽溫度大幅波動 、頻繁超溫問題

    4月27日 ，#1機組啟動試運 ，4月28日4時53分至29日2時41分 ，主汽溫度多次大幅波動 、超溫 。經分析 ，爐膛溫度波動並不大，送風量 、燃料性質等也無明顯變化 ，主汽溫度是隨屏過出口 、高過入口煙氣溫度而波動的 ，最終分析確認 ，是由於床溫 、爐膛出口溫度控製過低（床溫640℃ ，爐膛出口540℃） ，使得燃料燃燒非常不充分（屏過後部放灰發黑 ，燃料量基本相同情況下鍋爐負荷隻有床溫較高時負荷的一半左右）造成的 。

經過放循環灰 ，控製床溫 、爐膛出口溫度達到了700以上 ，屏過出口 、高過入口煙氣溫度不再有波動 ，蒸汽溫度也最終趨於穩定 。

10 、床料結團問題

（1）第1次床料結團分析處理

    4月29日 ，#1機組試運中 ，床溫控製800℃以下 ，為減少循環灰量 、減小返料器堵灰危險 ，8時27分 ，將一次風量由2.18萬Nm3/h下調為1.85萬Nm3/h 。9時27分 ，一次風量又由1.85萬Nm3/h恢複到2.15萬Nm3/h 。

    9時27分至9時32分 ，一次風量自動上漲（由2.15到2.42） ，料層差壓由3.6 Kpa下降為1.0 Kpa ；床溫急劇下降（765℃降為673℃） ；風室壓力7.9 Kpa降為5.2 Kpa ；9時32分 ，一次風擋板25調為22% ，風室壓力5.2下降為3.8 。

    9時56分 ，因床溫過低（降到400℃）被迫停給料機 ；10時04分 ，停風機 ，開爐門檢查 ，發現床料已經大麵積結團（表層有一薄層焦） ；10時21分 ，#1機被迫解列 。

    床料結團發生後 ，安裝 、調試單位分析認為 ，造成本次床料結團的主要原因是爐膛中部溫度控製過高造成（爐膛中部最高到1000℃ ，平均床溫到800℃） ，隻要控製好爐膛中部溫度就能解決結團問題 。

電廠方認為 ：一次風量控製過低（冷態試驗 ，最低流化風量為28000Nm3/h ，而結焦前控製一次風量隻有18500Nm3/h達1小時） ，造成床料流化不良 ，流化不良處燃料燃燒熱量不能及時帶走而超溫結團 ，最終結團麵逐漸擴大 ，燃燒惡化 ，出現了大麵積結團 。

（2）第2次床料結團分析處理

    5月3日 ，#1機組啟動試運中 ，一次風量一直控製在28000 Nm3/h以上 ，爐膛中部溫度控製在900℃以下 ，床溫控製830℃以下 ，14時42分 ，又突然出現料層差壓 、風室壓力大幅下降 、風量自動上漲現象 ，一次風量降低後 ，風室壓力大幅下降 。15時5分 ，停風機檢查 ，發現床層出現明顯局部吹空現象（床層上有6處大的吹穿坑） ，其它部位有明顯床料結團現象 。

第二次床料結團發生後 ，安裝 、調試單位認為 ，造成本次床料結團的主要原因是床溫控製過高造成 ，隻要控製好爐膛床溫就能解決結團問題。

    電廠方認為 ：床料存在局部流化不良 ，流化不良處燃料燃燒熱量不能及時帶走而超溫結團 ，燃燒惡化 ，出現了大麵積結團 、局部床料吹穿 。

（3）第3次床料結團分析處理

    5月8日 ，#1機組啟動試運中 ，一次風量一直控製在32000 Nm3/h以上 ，爐膛中部溫度控製在900℃以下 ，床溫控製830℃以下 。

    23時4分 ，突然出現床溫前後偏差過大（偏差到70℃） ，將一次風量由32000 Nm3/h提高到36000 Nm3/h ，又出現料層差壓 、風室壓力大幅下降 ，將一次風量降低後 ，風室壓力 、料層差壓恢複正常 ，床溫前後偏差逐漸恢複正常 ，但此後放渣管一直放不出渣 ，到5月9日4時21分 ，因床壓過高被迫停爐 。

停爐後檢查 ，發現床層上部床料無異常 ，但床層下部有大量體積較大的塊狀結團塊 。

第三次床料結團發生後 ，各方分析認為 ：造成本次事故的原因是床料存在局部流化不良 ，同時床溫控製偏高 ，流化不良處燃料燃燒熱量不能及時帶走而局部超溫結團 ，加大一次風量後 ，結團破碎 、有所緩解 ，但堵塞了放渣口無法放渣被迫停爐 。為防止再次出現床料結團 ，應采取 ：保持較大一次風量 、控製床溫不超過800℃ ，徹底清理燃料內部雜物防止因雜物而造局部成流化不良 。

11 、煙氣超溫問題

5月21日 ，機組啟動試運 ，負荷到達10MW ，煙氣溫度超溫 ；後降低負荷到4MW ，煙氣溫度仍非常高 ，再次升負荷 ，排煙溫度就超限 。

福建凱聖生物質發電有限公司 韓新章（13859367909） 邢誌輝